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建築基準法施行令第128条の2(大規模な木造等の建築物の敷地内の通路)に規定する建築物の規制の対象または対象外の解釈について、次のような疑義がありますのでご教示下さい。
1.同条第1項の規定では、主要構造部の全部または一部が木造の建築物で延べ面積が1、000?を超える場合に限り規制の対象としていること。
2.しかし、同条第2項(同一敷地内に2以上の建築物がある場合)の規定では、“耐火建築物、準耐火建築物及び延べ面積が1、000?を超えるものに限り規制を除かれているため、主要構造部にまったく木造を使用しない建築物(耐火構造または準耐火構造の建築物)でも、延べ面積が1、000?以下のものは規制の対象になること。
以上のことから、主要構造部にまったく木造を使用しない建築物(耐火構造または準耐火構造の建築物)について、同条第1項の規定では対象外とし、同条第2項の規定では延べ面積が1、000?以下のものに限り対象としているように条文は読めます。しかし、同条の趣旨は木造の建築物を対象とした規定であり、主要構造部にまったく木造を使用しない建築物(耐火構造または準耐火構造の建築物)は、同条第2項の規定においても対象外であるものと理解してよろしいでしょうか。


ピン柱脚を設計するのに図のような2つのやり方があると思いますが、図1のほうは、アンカーボルト・べースプレートの計算方法はわかるのですが、図2についてはアンカーボルト・べースプレートの計算方法がよくわがりません。よろしくご教示下さい。


鉄骨造の固定柱脚のアンカーボルトを短期応力で決定し設計したとき、保有耐力の計算に問題があるかどうかお知らせ下さい。柱の耐力以上の柱脚の設計を考えると大きいアンカーボルトとなり、そこまで必要となるのかどうか確認したいと思います。


コラムと梁のウェブの溶接のとき、一般に超音波探傷試験を省略している場合が多いようですが、実際に試験を行ってみるとA部で溶接不良が見られる場合があります。また仕事で解体に立ち会う機会が多いのですが、やはりウェブのところで溶接の不良が多いようにも思います。フランジ部分が完全であればそれでよいものなのでしょうか。


納まり上、ルースホールとした際、ルースホールの径がナット径より大きくなる場合、座金に影響が出ると考えますが、そのときの検討についてご教示下さい。


超音波探傷検査の見方に関する下記の1から5の項目についてご教示下さい。
1.図AのWFと図BのAの欠陥エコーとの関係
2.図AのZ、dの位置の割り出し方
3.図Bにおける、領域I?Vと、L、M、H、Uのラインの決め方
4.図BのAのエコーは、どの領域にあるとき欠陥となるのか
5.図BのBの数字の意味とCの%の意味
以上、学会規準やその他の参考書にあまり詳しい説明がないので、わかりやすくご教示願います。


今までブレースのガセットプレートは、軽微なもの以外TYPE(1)のように、柱を割って直接べースプレートに力が流れるように設計してきましたが、先日ある現場にてTYPE(2)のような納まりの柱脚を見かけましたが、力の流れをどのように考えているのか、よくわかりません。このような設計をする場合の注意点も含めて、よろしくご教示下さい。


PC造大梁とS造小梁の接合について、図のような腰掛けアングルを用いた納まりを考えています。腰掛けアングルには、L-150×150×15を用い、補強材として9mmのリブを使う予定です。このような納まりの検討上の留意点等をご教示下さい。なお、小梁のせん断力としてはQ=10.7tを考えています。


図のように通しダイアフラムの両端につく梁のせいが違う場合(例では、H340×250×9x14とH-350x175×7×11)、下側の通しダイアフラムと小さいせいの梁に、かなりの差がつくことがあります(例では10mm)。このとき、板厚が4mmを超えた場合、1/5のテーパーを付けると聞いていますが、テーパーの必要があるのでしょうか。あるいは、下図のようにテーパーを付けて施工するのでしょうか。


ラーメンの面内座屈長さについて質問します。
鋼構造座屈設計指針15章2節において、剛性分布あるいは柱軸荷重分布が不均等な門形骨組の面内座屈長さの算出方法が提案されていますが、左右の柱の長さが異なる場合の面内座屈長さ算出方法をご教示ください。


図のようなねじりを受ける梁について、新快答集1のQ54「ねじりを受けるH形鋼梁」で取り上げられていたLinの式を用いて計算してみましたが、λLが40を超えたり、βがきわめて小さな値になったりと、うまくいきませんでした。図のような問題を考える場合の留意点についてご教示下さい。


既存事務所ビル(S造、5階建)において、3階大梁のほぼ中央部分に、事務機器(約1.0t)を載せたところ、たわみが大きく現れてしまいました。そこで、3階大梁下に間柱を設置し、2階大梁と2層の梁での補強を考えています。そのときの問題点、検討方法、施工に当たっての注意点を教えて下さい。なお、たわみの大きさは、3階梁下耐火被覆のケイカル板ジョイントが2mmほどすいています。



下図のようなRC造5階建の共同住宅を計画していますが、下記の点についてご教示ください。
1.戸境壁をW180とし、耐震壁付きの大梁(梁型)をなくすことはできるのでしょうか。こうした場合、「中高層壁式ラーメン鉄筋コンクリート造設計施工指針・同解説」の4-3のみの運用をしてもよいのでしょうか。
2.床版について、6.0×11.0mの一枚スラブ(版厚=20.0cm)としたとき、RC規準にのっとり、振動・たわみが規定内にあれば、可能でしょうか。


図のような開口部の壁を計算したところ(ルート3による)、横方向の開口補強筋の量がかなり大きくなってしまいました。よい対処方法があれば、ご教示下さい。
【条件】


壁式鉄筋コンクリート造の最上階耐力壁の曲げ補強筋頭部の配筋について、ご質問いたします。
1.現場では、図Aのように壁梁上端筋に曲げ補強筋の上部フックがかぎ掛けされていない場合があるが、差し支えないか。
2.図Aのように施工された場合、内側耐力壁の曲げ補強筋の場合は、不足部分を図Bのようにステッキ状の鉄筋で継ぎ足ししてもよいか。
3.外側耐力壁の場合、壁梁上端筋を耐力壁最外端部に垂直にアンカーさせる方法でよいか。
以上、よろしくご教示下さい。


図のような持出し版による階段の構造計算の方法をご教示お願いします。
ただし、積載荷重は300kg/?とします。


図のような大型スラブを用いた共同住宅を計画しています。たわみの目標値として、l/400かつ15mmを考えていますが、その検討方法(遮音性能や振動も含めて)をお教え下さい。また、これに関連すると思いますが、t=20cm以上の場合のひび割幅目標値より定まる引張応力度σtwはどのように求めればよいか、お教え下さい。


改修工事で、RCスラブに開口を設ける場合について、補強設計の要点、手順等をご教示下さい。また、応力計算図表等がありましたら、ご教示下さい。


日本のように高いスランプのコンクリートを使う国は海外にはないとよく言われますが、なぜ日本だけがこのように高いスランプを用いるようになったのでしょうか。そのあたりの経緯について教えて下さい。


図のように、既設基礎(独立基礎)で、既設建物の柱に増築建物の柱を並べて増設する場合、べース筋・打増し方法等は、「新・建築構造問題快答集1」のp.82にある「増設柱の基礎」でわかったのですが、パンチング面が、打継ぎ面に入る場合の設計方法をご教示下さい。
・基礎は、既存のものを打増しする。
・べース筋・フープ筋等は、はつり取った後溶接する。
・はつり取った打継ぎ面に、頭付きスタッドでせん断を伝達できないか。


岡山県内に、RC造9階建で設計していますが、規模(高さ等)が、“20mを超え31m以下のものとなり、全層(全階)“純RC造で設計しています。設計方針として、近畿建築行政会議構造関係指導方針の中で「高層RC造建築物設計指導指針」(昭和56年改訂)に準じています。その中の第3項第1号の4内に「勇断力を肋筋又は帯筋で負担させる場合は、勇断補強鉄筋を溶接又は、同等品以上の耐力を有する構造とすること」とありますが、副フープ、副スターラップにおいても上記の指導指針を適用する必要があるのでしょうか。図のように135°フック(6t以上)では、耐力上問題があるのでしょうか。


先日、現場で鉄筋工と話をしていていくつか疑問が生じたので質問させていただきました。回答のほどよろしくお願いいたします。
1)屋根スラブの出隅・大隅部の補強筋について屋根スラブの出隅・大隅部の補強筋について、5-D10、L=1500といった記載を見受けますが、スラブの厚さや配筋の種類によって補強方法を変える必要はないのでしょうか。また、5-D10、L=1500といった数値にはどのような根拠があるのでしょうか。
2)定着長さについて梁筋の定着長さは最上階か一般階が、また外端か内端かなどによって、L1、L2の違いやその長さの取り方がさまざまですが、どのような考えのもとでこのような違いが出てくるのでしょうか。その根拠についてご教示下さい。
また、図のように柱が中間階で終わってしまう場合や、大梁外側に立ち上がる外壁に段差スラブが取りつく場合などの定着はどのように考えればよいのでしょうか。


壁式鉄筋コンクリート構造の壁梁スターラップ形状について教えて下さい。下図のように腰壁も含め壁梁を考えた場合、Aの部分のスターラップ形状は、耐力壁の横筋の納まり(右図)に準じて(ロ?ホ)でもよいのでしょうか。上端はスラブ付きでないので、必ず(イ)のようにしなければいけないのでしょうか。


長期たわみの予測式とその係数K1、K2、K3の値がRC規準(1988)付13に紹介されていますが、どのように導かれたものなのか興味があります。係数を求める式なども含めて、ご教示下さい。


図のようなRCラーメン2スパンの建物を計画しました。A通年)はB、C通りよりも5.4m下方にあり、土圧を受けます。基礎条件は、A通りは布基礎、B、C通りは独立基礎としています。このとき、A通りの基礎は固定と考えましたが、A?B間の足元には地中梁はなく、短絡的に固定と考えてよいものか疑問です。また、C1には土圧壁が取りつき、1スパン分の土圧がすべてかかります。擁壁と同じように片持ちと考えると、C1の柱頭のモーメントは極端に大きくなります。また、地震時の解析では、土圧はどのように考えるのでしょうか。よろしくご教示下さい。


図のように、擁壁の近くに自走式クレーンを設置して、鉄骨の建方を行う場合の擁壁の設計について、お教え下さい。ただし、クレーンは、建方時は移動しないものとし、クレーン総重量250tで、キャタピラーの接地圧が1.1kg/c?とします。よろしくお願いします。


通常杭基礎のフーチングを設計するとき、下端筋は曲げとせん断力で配筋を計算していますが、上端筋は計算外でD13@400程度に配筋しています。上端にはせん断力は生じないのでしょうか。生じるなら、局長計算をしなくてはいけないと思いますが、いかがでしょうか。上端筋と下端筋を同じ配筋をした例も見たことがあります。例えば図のような杭を考えた場合、上端筋の計算が必要なのはどの基礎でしょうか。


図のようなコンクリート基礎に、θ=30の向きに100tの力(圧縮と引張り)が作用するとき、x、yの長さをどの程度にすれば安全でしょうか。ただし、土の内部摩擦角が30°、摩擦係数を0.45とします。また、配筋計算はどのようにすればよいでしょうか。


図のように、偏心モーメントが発生するときの独立フーチンの接地圧についての考え方をお教え下さい。


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